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连续跨的结构体系转换及支座反力调整

  工构合拢的计算梁长达80m x 3/2,计算内力包括两部分:一部分是合拢跨本身的内力,另一部分是考虑其它桥墩的摩阻力(或水平刚架力)组合。先按墩顶自由的计算图式求出各桥墩墩顶处的水平抗推刚度K,再将各墩顶K值作为各水平撑杆的弹性常数。


  照墩顶临时锚固块拆除的情况,可将墩顶支承情况区分为固定和滑动两类:对19号墩或锚块未拆除者为固定支点,其纵向水平力为刚架力P =砠(其中,K为该墩下部结构整体水平刚度;为墩顶纵向计算水平位移);锚固块全部拆除者为滑动支点,其较大的纵向水平力为支座静摩阻力F= pG(其中,真为支座滑动摩阻系数,一般取0.05; G为墩顶竖向反力,该桥边墩G = 9000kN,中墩G = 44800kN)。


  必须指出的是,多跨长联连续梁施工是一个相对较长的工期,也许要跨越若干季节,各跨合拢温度不可能相同,施工程序和相应的周期也变化很大,许多实际情况是设计不可能预见的,因此,无论在高程控制上、纵向变位伸缩量上和实际内力分布上,理论计算与实际情况必然有出入,有时需要内力调整。


  一般连续跨的结构体系转换及支座反力调整以桂林净瓶山漓江桥为例,上部结构为5孔预应力连续梁(48m+ 3 x 60m+ 48m),主桥横断面由两个单箱组成,两单箱间用现浇混凝土并施以横向预应力连成整体。


  该桥采用悬臂浇筑施工,结构体系转换是由合拢前的静定状态转换为合拢后的超静定状态,然后再由一次超静定转换为4次超静定。转换工作是在合拢段纵向1连续束张拉、压浆完毕之后进行的。即是将墩旁托架上临时支座的反力全部转换到桥墩的永久支座上,从而结构体系也相应作了转换。

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  支座反力调整


  仍以桂林漓江桥为例,临时支座设置在托架上,每墩4个,采用2500kN盆式橡胶支座作为悬臂浇筑中的平衡支点。因此,在悬臂浇筑中受力很大,为防止其受力不匀使箱梁产生较大的弯曲和扭转,在0号块张拉和压浆完毕,对支座进行反力调整。调整时用4台lOOOkN千斤顶将0号段顶至适当的高度,使其在反力相等的情况下落梁。


  在悬臂浇筑过程中控制4个临时支座的压缩变形差,尽可能使其受力相同;在合拢后体系转换过程中支座反力的调整分两种情况:第一种情况当支座及结构体系转换后,东西半桥均形成两跨连续悬臂梁,通过设置在0号和5号台、1号和3号墩梁体横隔梁下的千斤顶的顶、落来实现;


  第二种情况全桥形成单箱五跨连续梁后,利用5号台、3号墩、2号墩、0号台梁体横隔梁下的千斤顶的顶、落来实现。两种情况均用标高与反力值来控制。重庆君正的桥梁预压橡胶软体水囊具有搬运铺装方便快捷、成本低廉、可重复使用、符合预压支撑桥梁底模板载量计量,广泛适用于铁路公路桥梁建设。桥梁预压橡胶软体水囊咨询电话:15703040215(微信)。



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